Главная Обратная связь

Дисциплины:






НОРМАТИВНЫЕ МЕТОДЫ РАСЧЕТА НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ МОРСКИХ ТРУБОПРОВОДОВ 1 страница



2.1 Анализ нормативных методов расчета морских трубопроводов на прочность и устойчивость

Нормативная база для проектирования любого сложного объекта состоит из комплекса расчетных методик и системы требований, предъявляемых к процессам проектирования, строительства и последующей эксплуатации [2]. Эти требования призваны обеспечить оптимальную конструкцию трубопровода при условии соблюдения всех имеющихся ограничений, т. е. фактически решается типичная оптимизационная задача с одним или несколькими критериями оптимизации. В частности, выбор толщины стенки (а это один из ключевых вопросов проектирования любых трубопроводов) основывается на условиях обеспечения прочности (устойчивости) и требуемого уровня безопасности [2].

Прочностной расчет основывается, как правило, на классических или полуэмпирических методиках, принимающих в расчет детерминированные параметры сопротивления трубы (например, наружный диаметр, овальность, минимальный предел текучести и т.д.), а также вполне определенную нагрузку (внутреннее и внешнее давление, продольное усилие, изгиб и т.д.).

Обеспечение требуемой надежности на этапе проектирования производится путем выбора системы коэффициентов запаса прочности или обратных им величин, называемых коэффициентами надежности.

При проектировании глубоководных объектов механический перенос или экстраполяция общепризнанных методик расчета может привести к существенным ошибкам, причем ошибки могут происходить в обе стороны: как в сторону недооценки, так и в сторону переоценки предполагаемого риска. В любом случае отклонение от оптимального решения влечет за собой большие экономические потери.

Накопленный многолетний опыт систематизирован в виде всемирно признанных нормативных документов, официально изданных в США, Великобритании и Норвегии:

В [2] проведен сравнительный анализ зарубежных и отечественных норм, который авторы считают целесообразным привести в некотором сокращении, опуская некоторые расчетные формулы, но оставляя принципиальные отличия.

2.2. Расчет трубопроводов на внутреннее давление

Расчет толщины стенки при действии внутреннего давления в трубопроводе необходимо производить в тех точках трассы, где давление газа превышает гидростатическое давление столба воды.

При этом, как правило, в качестве внутреннего давления в расчет принимают максимальное давление, которое может иметь место при одном, но наиболее опасном режиме эксплуатации газопровода, а при определении гидростатического давления воды на небольших глубинах в расчет принимают наименьший уровень воды с учетом волн, отливов и долгосрочных колебаний уровня моря.



Данный подход к определению нагрузок используется во всех методиках расчета толщины стенки на внутреннее давление, приведенных в настоящей паве.

Все методики определения толщины стенки исходя из внутреннего давления основаны на расчетной схеме в виде протяженной цилиндрической оболочки, нагруженной внутренним Р1 и внешним РД давлением. При этом в стенке цилиндрической оболочки газопровода возникают растягивающие кольцевые напряжения, которые легко определить по классическим формулам теории упругих оболочек [55].

Возникают вопросы, связанные с определением необходимого и достаточного запаса прочности конструкции газопровода с учетом влияния на уровень его конструктивной надежности таких параметров, как продольные и поперечные сварные швы, овальность и кривизна труб и т.д.

Различные нормативные методики, существующие в разных странах, отвечают на эти вопросы по-разному [14].

Специально для проектирования и строительства морских газопроводов разработаны и введены« действие с 01 декабря 1998 г. Ведомственные нормы ВН 39-1.9-005-98 «Нормы проектирования и строительства морского газопровода» [4].

Американский национальный стандарт АБМЕ ВЗ1.8 «Газотранспортные и распределительные трубопроводные системы» содержит в чистом виде формулу для расчета кольцевых растягивающих напряжений в рамках тонкостенной модели оболочки [14]. В качестве внутреннего давления рассматривается расчетное давление, в качестве диаметра - номинальный наружный диаметр трубы, а в качестве толщины стенки - номинальное значение.

Рекомендации АРI 1111 «Проектирование, строительство, эксплуатация и техническое обслуживание морских трубопроводов для углеводородов» составлены в дополнение к стандарту АБМЕ В31.8. В них в явном виде не содержится формулы для расчета толщины стенки, так как отмечается, что в большинстве случаев данный вид расчета не является определяющим.

Британский стандарт ВБ 8010 «Трубопроводы» состоит из четырех частей, из которых первые две относятся к наземным трубопроводам, а третья и четвертая - к морским, причем требования к проектированию, строительству и монтажу содержатся в части 3 «Трубопроводы морские: проектирование, строительство и монтаж».

Для расчета кольцевых растягивающих напряжений в британском стандарте приводятся две формулы. Одна из них - формула для тонкостенной модели с учетом наружного диаметра, другая - для толстостенной модели применительно к внутренней поверхности.

Норвежский стандарт OS-F101 «Подводные трубопроводные системы» предлагает для вычисления кольцевых растягивающих напряжений формулу для тонкостенной модели оболочки трубопровода, записанную для внутренней поверхности трубы.

Для сравнения применяемых в мировой практике норм проектирования в [14] произведен расчет толщины стенки газопровода Россия - Турция на основе следующих технологических параметров:

- рабочее давление в газопроводе 25 МПа;

- расчет производится для прибрежного участка, где глубина воды равна нулю;

- наружный диаметр газопровода 610 мм;

- предел текучести стали класса Х-65 по спецификации АР1 5Ь равен 448 МПа;

- предел прочности стали 530 МПа. Результаты расчетов приведены в табл. 1.

Таблица 1 - Результаты расчетов толщины стенки газопровода Россия - Турция

Страна Участок Качество стали Минимальная толщина стенки, мм
Россия Береговой Морской 31,2 26,0
США 23,6
Великобритания 23,6
Норвегия Зона частой человеческой деятельности Зона вдали от человеческой деятельности Нормальное Высокое Нормальное Высокое 23,3 22,3 22,9 22,0

Во всех вышеперечисленных нормах и стандартах для расчета толщины стенки морских газопроводов на внутреннее давление используется единый принцип: толщина стенки выбирается таким образом, чтобы растягивающие кольцевые напряжения в стенке трубы не превышали определенного предельно допустимого уровня. При этом во всех без исключения нормах и стандартах для расчета кольцевых напряжений применяется модель тонкостенного цилиндра, но расчетная формула трактуется по-разному. В большинстве случаев кольцевые напряжения рассчитываются на внешней поверхности трубы, и только норвежские нормы требуют вычислять их на внутренней поверхности, что приводит к уменьшению расчетного значения толщины стенки.

Помимо этого в британском стандарте для расчета толстостенных труб предлагается более точная формула.

Во всех без исключения нормах и стандартах допустимый уровень кольцевых напряжений отсчитывается от минимального предела текучести материала труб. В норвежских правилах помимо этого содержится дополнительное ограничение, основанное на пределе прочности материала.

Во всех нормах и стандартах, за исключением национального стандарта США, расчетным параметром является минимальная толщина стенки с учетом допуска на изготовление и припуска на коррозию. Толщина стенки по стандарту США такая же, как и по британскому стандарту, но это не минимальное, а номинальное значение.

Российские и норвежские нормы предъявляют различные требования к толщине стенки в зависимости от категории участка. Американский и британский стандарты содержат унифицированный подход ко всем участкам газопровода.

При прочих равных условиях российские нормы наиболее строги, а норвежские, наоборот, позволяют закладывать в проект наименьшую толщину стенки. Расчеты по американскому и британскому стандартам дают близкие результаты, находящиеся между российскими и норвежскими требованиями.

При схожей расчетной модели различия результатов обусловлены в основном выбором коэффициентов надежности. Эти коэффициенты отражают необходимость обеспечения требуемого уровня надежности в зависимости от категории участка, а также качества изготовления труб и проведения строительно-монтажных и прежде всего сварочных работ.

Норвежский стандарт опирается на более строгие требования к качеству изготовления труб. Они содержат, например, не только требования к минимальному значению предела текучести, но и к параметрам его вероятностного распределения как случайной величины. Таким образом, более строгие требования к трубам позволяют обеспечить заданный уровень надежности при меньшем значении толщины стенки. Во избежание противоречий при проектировании береговых и прибрежных участков в Ведомственных нормах ВН 39-1.9-005-98 было принято аналогичное значение расчетного коэффициента надежности.

2.3. Расчет трубопроводов на чистое смятие от внешнего давления

Особенность прочностного расчета морских газопроводов заключается в том, что помимо внутреннего давления необходимо учитывать действие внешнего гидростатического давления, которое способно смять стенку трубопровода или вызвать в ней возникновение недопустимых кольцевых сжимающих напряжений. Расчеты на чистое смятие производятся для самого неблагоприятного сочетания нагрузок, т.е. максимального гидростатического давления и минимального давления в полости газопровода.

Максимальное гидростатическое давление имеет место при максимальной глубине воды с учетом приливов, нагонов, сезонных и многолетних колебаний уровня моря. Минимальное внутреннее давление, как правило, характерно для стадии строительства и осушки полости трубопровода после гидростатических испытаний. При этом давление в трубопроводе равно атмосферному или даже ниже, если осушка осуществляется вакуумным способом.

Решение задачи о смятии тонкостенной трубы внешним давлением (потеря устойчивости сечения) известно из классического курса сопротивления материалов [5].

Особенность практических расчетов на устойчивость заключается в том, что наличие различного рода геометрических несовершенств оболочки трубопровода приводит к существенному отличию результатов от теоретических моделей [14]. Поэтому, как правило, расчеты на устойчивость первоначальной формы равновесия трубы сопровождаются выбором повышенных значений коэффициентов запаса и, насколько это возможно, учетом начальных несовершенств геометрической формы оболочки.

Действие СНиП 2.05.06-85* (Российские нормы и правила) не распространяется на морские газопроводы, однако в нем содержится требование производить проверку устойчивости поперечного сечения трубопроводов диаметром свыше 1 ООО мм при глубине воды свыше 20 м. Это требование относится к переходам через реки, озера, водохранилища и т. д. Сама методика расчета в СНиП не приводится. Для морских трубопроводов такая методика, наоборот, является ключевым моментом проектирования. Так, в ВН 39-1.9-005-98 содержится формула расчета несущей способности на чистое смятие от внешнего давления, где критические нагрузки по упругому и пластическому смятию полностью соответствуют теоретическим моделям.

Для труб, изготовленных методом холодного прессования в две стадии (UO-процесс) с последующим холодным экспандированием (UOE-процесс) [50], следует учитывать, что в результате полученных пластических деформаций в процессе производства труб предел текучести на сжатие в кольцевом направлении несколько снижается [14].

Согласно методике расчета, приведенной в ВН 39-1.9-005-98, несущая способность на смятие Рс не является самостоятельным критерием расчета, а входит в качестве составной части в методику расчета на локальное смятие, представленного ниже.

Американский национальный стандарт АБМЕ В31.8 «Газотранспортные и распределительные трубопроводные системы» содержит требование проверки морского газопровода на смятие гидростатическим давлением, однако самой методики расчета не приводит.

Такая методика содержится в рекомендациях АРI 1111 «Проектирование, строительство, эксплуатация и техническое обслуживание морских трубопроводов для углеводородов». Отличие от российских ВН 39-1.9-005-98 заключается в том, что американские нормы не учитывают снижения предела текучести материала на сжатие в кольцевом направлении для труб, изготовленных методом UO или UOE. Другим принципиальным отличием является то, что несущая способность по чистому смятию является критерием для определения толщины стенки, так как АРI 1111 требует сравнивать параметр с с гидростатическим давлением P0.

Британский стандарт BS 8010, часть 3 «Подводные трубопроводы: проектирование, строительство и монтаж» также основан на классических формулах. При этом в качестве толщины стенки подставляется номинальное значение, в качестве диаметра - наружный диаметр, а снижение предела прочности на сжатие в кольцевом направлении не учитывается.

В британском стандарте BS8010, часть 3 несущую способность на смятие также не требуется сопоставлять с гидростатическим давлением. Она используется в последующих расчетах на локальное смятие, представленных ниже.

Норвежский стандарт

В отличие от приведенных выше норм и стандартов, в OS-F101 несущая способность труб на чистое смятие должна отвечать требованию:

(1)

Кроме того, значение несущей способности на смятие рс используется в BS-F101 в дальнейших расчетах на локальное смятие.

Расчет толщины стенки на чистое смятие проводится только согласно американским и норвежским нормам.

Для расчета на чистое смятие требуются дополнительные сведения, а именно: метод изготовления труб, овальность труб, условия работы.

Результаты расчета толщины стенки для различных глубин воды Черного моря приведены в табл. 2 [2].

 

 

Таблица 2 - Результат расчета толщины стенки для различных глубин воды Черного моря

Глубина воды США Норвегия
Нормальная сталь Дополнительные требования
15,9 15,9 15,7  
20,6 20,5 20,2  
24,5 24,3 23,8  
28,1 27,9 27,3  
29,2 29,0 28,4  
             

Очевидно, что с увеличением глубины воды толщина стенки также увеличивается, но эта зависимость не носит характера прямой пропорциональности, как при расчете на внутреннее давление.

Несущественное различие, которое, как и при расчете на внутреннее давление, характеризуется уменьшенной толщиной стенки по норвежским правилам, обусловлено теми же причинами, а именно более строгими требованиями к качеству труб.

Анализ действующих норм проектирования показывает, что существует две методики расчета несущей способности морского газопровода на чистое смятие от внешнего давления.

Американские рекомендации API 1111 и норвежский стандарт OS-FIOI требуют сопоставления несущей способности на смятие с гидростатическим давлением воды, что при определенных условиях может являться критерием для выбора толщины стенки. Для российских норм ВН 39-1.9-005-98 и британского стандарта BS 8010 несущая способность на смятие является только промежуточным параметром, используемым в дальнейших расчетах на локальное смятие, который будет рассмотрен ниже.

Локальное смятие представляет собой потерю устойчивости первоначальной формы равновесия оболочки трубы под действием внешнего гидростатического давления, изгиба и продольных усилий в трубопроводе. Локальное смятие имеет вид излома или коробления.

Изгибные деформации представляют потенциальную опасность для морских газопроводов как в процессе строительства, так и при эксплуатации.

Одним из основных вопросов строительства морских трубопроводов является создание такого начального натяжения трубопровода на трубоукладочном судне, при котором сочетание изгибающего момента, сжимающего продольного усилия и гидростатического давления в наиболее опасной точке вблизи морского дна не приводило бы к локальному смятию сечения трубы. Поскольку на больших глубинах работы по профилированию дна крайне затруднены, то трубопровод укладывают непосредственно на дно, которое может иметь неровности, вызывающие изгиб трубопровода, возникновение свободно провисающих пролетов и т.д.

Как показывает практика проектирования, расчет на локальное смятие является важнейшим вопросом механических расчетов, который, как правило, определяет окончательный выбор толщины стенки глубоководных газопроводов. В настоящее время единой теории, объясняющей поведение оболочки как многопараметрической системы, подверженной действию давления, изгиба и продольной силы, не существует.

Существующие эмпирические и полуэмпирические методики оценки устойчивости системы под действием различных нагрузок сводятся к критериальным зависимостям вида [2]:

(2)

где р, М, Т- фактически действующие нагрузки (соответственно перепад давлений, изгибающий момент и продольное усилие); рс, Мc Тc - несущие способности по отдельным видам нагрузки, т. е. предельно допустимые значения того или иного силового фактора при условии, что остальные виды нагрузки отсутствуют. Различные нормы и стандарты используют разные виды критериального уравнения (2), а также разные значения коэффициентов запаса.

Примером состояния трубопровода, характеризующегося контролируемым перемещением, является его положение на неровном дне, когда конфигурация упругой оси трубы определяется рельефом дна. Вторым характерным примером можно считать состояние трубопровода при его укладке на большой глубине, когда влияние волн и течений ничтожно, а управление процессом монтажа в конечном счете направлено на контроль за изгибной деформацией в точке с наибольшей кривизной или на стингере.

При прокладке газопровода непосредственно по неровному морскому дну могут возникать свободные пролеты, в пределах которых напряженно-деформированное состояние трубопровода определяется нагрузкой от собственного веса. Считается, что это - состояние, определяемое нагрузкой.

Применение норм проектирования различных стран дает достаточно близкие результаты, которые лишь ненамного превышают результаты расчетов толщины стенки на чистое смятие. Это означает, что при выборе толщины стенки наиболее существенным фактором является глубина воды.

Британский стандарт содержит в критериальном виде все три запаса по несущей способности (на чистое смятие, изгиб и продольное усилие).

Норвежский стандарт и американская методика основаны на запасе по чистому смятию и изгибу, а наличие продольных усилий учитывается в виде поправки к несущей способности по чистому смятию.

В отличие от остальных стандартов норвежский стандарт расчета на локальное смятие основан на значении инцидентного давления.

Российские нормы включают только два критерия (запас по чистому смятию и изгибу) и не учитывают продольного усилия.

2.4. Расчет трубопроводов на лавинное смятие

Приведенные выше нормативные методики расчета морских газопроводов на смятие гидростатическим давлением и на локальное смятие при совместном действии этого давления, продольных усилий и изгибных деформаций позволяют выбрать с необходимым запасом такую толщину стенки, которая обеспечивает устойчивость на смятие поперечного сечения трубопровода как при строительстве, так и при всех режимах его эксплуатации. Однако, как показывает практика, никакая инженерная конструкция не может обладать стопроцентной надежностью. Риск аварий необходимо сводить к разумному минимуму, но полностью исключить их возникновение не представляется возможным. В этом случае необходимо принимать специальные меры, чтобы свести к минимуму последствия аварии, если она все же произойдет. Одной из мер по защите морского трубопровода от лавинного смятия является возрастание толщины стенки по мере увеличения глубины воды. Однако, как показывают расчеты, рост толщины стенки для глубоководных трубопроводов может быть столь велик, что это создает непреодолимые трудности при изготовлении и сварке толстостенных труб, а также при монтаже трубопровода.

Наиболее экономически целесообразной мерой по защите морских трубопроводов от лавинного смятия является установка ограничителей смятия, как правило имеющих вид усиленных вставок (рис. 3) [2]. Такие ограничители не позволяют избежать явления лавинного смятия, но локализуют его в пределах участка между двумя соседними ограничителями. Выбор геометрических параметров и частота расстановки ограничителей лавинного смятия определяются специальными технико-экономическими расчетами.

Рисунок 3 — Укладка на морское дно трубопровода с ограничителями лавинного смятия: 1 — трубоукладочное судно; 2 — трубопровод; 3 — ограничитель смятия

2.5. Основные принципы выбора толщины стенки морского трубопровода

Во всех точках трассы необходимо производить расчет стенки трубопровода на локальное смятие исходя из максимального гидростатического давления и минимального внутреннего давления, как для условий строительства, так и для условий эксплуатации, когда трубопровод находится на морском дне. При возникновении по той или иной причине локального смятия сечения глубоководного трубопровода зона смятия не будет оставаться локализованной, а станет распространяться по длине трубопровода. Это явление по аналогии с лавинным распространением трещин получило название лавинного смятия. Лавинное смятие происходит при условии, что внешнее гидростатическое давление превышает некое критическое значение Рл, называемое давлением лавинного смятия. Распространение волны смятия будет происходить до тех пор, пока оно не достигнет точки, в которой гидростатическое давление воды равно давлению лавинного смятия. При большой протяженности глубоководного трубопровода может оказаться, что большая часть трассы находится на глубине, для которой лавинное смятие возможно. Это означает, что в случае аварии выходит из строя и не подлежит ремонту практически весь трубопровод. Очевидно, что морские трубопроводы должны быть защищены от лавинного смятия. Расчет этого явления и меры по борьбе приведены ниже [14]. В ВН 39-1.9-005-98, а также в американских рекомендациях АРI 1111 содержится одна и та же формула расчета критического значения гидростатического давления, при котором может произойти лавинное распространение смятия, полученная на основании обработки экспериментальных данных:

В тех точках трассы, где эксплуатационное давление может превышать гидростатическое давление столба воды, требуется дополнительный расчет на внутреннее давление, учитывающий максимальное значение эксплуатационного давления и минимальное значение гидростатического давления. Толщина стенки в каждой точке трассы должна быть не меньше, чем максимальное значение, полученное при расчетах на локальное смятие (в условиях строительства и эксплуатации) и внутреннее давление (если это необходимо). Если глубина воды превышает критическое значение, при котором гидростатическое давление равно давлению лавинного распространения смятия, необходимо принимать меры по защите трубопровода от этого явления. Они заключаются в увеличении толщины стенки или установке ограничителей смятия. Выбор конкретного технического решения должен быть подтвержден соответствующим технико-экономическим анализом.

Высокая стоимость прокладки и ремонта морских трубопроводов предъявляет повышенные требования к их надежности, в связи с чем особую актуальность приобретает их техническая диагностика, при которой не только выявляются дефекты и анализируются причины их возникновения, но и производится оценка опасности дефектов для работоспособности трубопровода с учетом всего комплекса действующих нагрузок.

2.6. Проблемы проектирования глубоководных трубопроводов

Изменение конфигурации трубопровода, уложенного на дно моря

При проектировании морских подводных трубопроводов наиболее важными вопросами являются: выбор трассы; определение технологии укладки; определение и анализ конфигурации уложенного трубопровода с целью внесения в нее необходимых изменений; выбор труб и бетонного покрытия [21]. Надежность проекта укладки подводного трубопровода зависит от объема информации об условиях окружающей среды. Так, на выбор бетонного покрытия и периода времени для укладки трубопровода значительное влияние оказывают гидрографические и океанографические условия, а на выбор трассы — географические и морфологические условия. На структурную целостность трубопроводов неблагоприятно влияют неровности морского дна. Так, на некоторых участках трубопровод имеет свободный пролет, поэтому повышаются статические и динамические напряжения. Уровень напряжений в большой степени зависит от конфигурации трубопровода, уложенного на морское дно. Для уменьшения провисания трубопровода на неровностях морского дна должна быть проведена его предварительная подготовка.

Изменение конфигурации уложенного трубопровода. Обойти неровности морского дна или своевременно выявить их не всегда возможно с экономической или технической точек зрения. В этих случаях необходимо изменять конфигурацию уже уложенного на дно трубопровода. Прежде чем проводить эту операцию, целесообразно определить уровни напряжений и надежность трубопровода в положении равновесия в течение всего срока его эксплуатации. Эта задача может быть решена путем проведения матричного структурного анализа.

На уровень напряжений оказывают влияние следующие факторы: морфология и характер морского дна; действующие статические и динамические нагрузки; сопротивление материала трубопровода статическим и циклическим нагрузкам. Поэтому необходимо проведение статистического анализа параметров, которые определяют уровень нагрузок на трубопровод. Результаты анализа синтезируются в форме кривых структурного сопротивления Я и реальных нагрузок 5, с помощью которых можно оценить возможности изменения конфигурации трубопровода (рис. 4).

Рисунок 4 — Кривые распределения нагрузок, определяющие критическую конфигурацию трубопровода: 1 — нагрузка; 2 — сопротивление; 3 — среднее значение; 4 — вероятность разрыва (нагрузка превышает прочностные показатели)

Используя приведенные кривые, определяют оптимальную конфигурацию участков трубопровода на морском дне, характеризующемся неровностями. Оптимальное решение обеспечит снижение общих расходов на работы по изменению конфигурации уложенного на дно моря трубопровода (рис. 5).

Рисунок 5 — Выбор оптимального решения (должен привести к уменьшению общих затрат относительно затрат на строительство и ремонт): 1 — затраты в случае разрыва трубопровода; 2 — общая стоимость; 3 — оптимальное «решение»; 4 — начальная стоимость; 5 — фактическая тенденция

Выбор трассы. Выбор оптимальной трассы определяется путем изучения общих и детальных карт района морского дна, через который предполагается уложить трубопровод, с учетом его морфологии и геологического характера. При этом должна учитываться даже самая незначительная информация. Прежде всего изучаются профили морского дна, охватывающие обширные районы по обе стороны предполагаемой трассы трубопровода. На последней стадии проводятся подводные съемки и картирование предполагаемой трассы с помощью любых транспортных подводных средств. Подобная информация позволит провести глобальную оценку выбранной трассы. Оптимальной можно считать трассу, которая потребует минимального объема земляных работ, а трубопровод будет иметь контакт с морским дном на всем протяжении трассы.

Выбор трассы целесообразно проводить с использованием батиметрических профилей, особая ценность которых заключается в возможности определения относительного положения трубопровода по высоте от морского дна. Сравнительный анализ альтернативных маршрутов позволяет выбирать оптимальный из них, когда среднестатистическое отклонение по высоте между трубопроводом и морским дном минимально.

2.7 Пути предотвращения и контроля критических напряжений в трубах

При проектировании подводных и глубоководных трубопроводов основой является определение его конфигурации, причем непосредственно после его укладки на дно, а также определение последовательности испытаний и характера его эксплуатации [22]. Для глубоководных трубопроводов решение этих вопросов имеет особенно важное значение, так как их ремонт связан со значительными трудностями.





sdamzavas.net - 2019 год. Все права принадлежат их авторам! В случае нарушение авторского права, обращайтесь по форме обратной связи...